本次試驗(yàn)準(zhǔn)備了2 塊足尺復(fù)合墻體試件，試件立柱為s350 鋼材，屈服強(qiáng)度345MPa。試件按水平單調(diào)方式進(jìn)行加載，墻體試件均施加豎向荷載，試件尺寸見(jiàn)圖8所示，試件編號(hào)和加載方式見(jiàn)表1 所示。

　　2.2 試驗(yàn)裝置

　　本次試驗(yàn)在沈祖炎院士專(zhuān)家企業(yè)工作站實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行，試驗(yàn)設(shè)備為自平衡的抗剪試驗(yàn)反力架，見(jiàn)圖9 所示。豎向荷載利用20t 的油壓千斤頂加載，水平荷載采用50噸作動(dòng)器來(lái)施加。

　　2.3 加載制度

　　根據(jù)本次試驗(yàn)?zāi)康模瑸樾：素Q向荷載對(duì)復(fù)合墻體抗剪承載力的影響，試件施加豎向荷載后，再進(jìn)行水平加載抗剪試驗(yàn)。豎向荷載的取值，參照足尺模型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn) 的豎向荷載水平，換算到三層房屋結(jié)構(gòu)底層墻體的豎向荷載。底層墻體的豎向荷載計(jì)算結(jié)果，折合到標(biāo)準(zhǔn)寬度2.4m，豎向千斤頂荷載約為20kN。

　　2.4 試驗(yàn)過(guò)程及破壞特征

　　2.4.1 試件SW1

　　試驗(yàn)開(kāi)始后，試件處在彈性變形的范圍，無(wú)明顯的破壞。在水平荷載達(dá)到43kN時(shí)，可觀察到墻體頂部邊立柱處石膏板受壓開(kāi)裂，螺釘與石膏板相脫離，見(jiàn)圖10 所示。此后，隨著荷載的下降位移進(jìn)一步增大，伴隨著“啪塔，啪塔”的聲音，連接PU 板與鋼柱的螺釘頭沉入PU 板中;PU 板水平接縫處的相對(duì)位移明顯增大，另一側(cè)的石膏板出現(xiàn)貫通裂縫，并且向面外突起;從遠(yuǎn)處看試件，可以看到三塊PU 板在兩條水平接縫處出現(xiàn)明顯的水平錯(cuò)動(dòng)，見(jiàn)圖11所示。

　　2.4.2 試件SW2

　　在試驗(yàn)開(kāi)始的初期，由于聚氨酯夾芯鋼板本身具有足夠的剛度和抵抗變形的能力，同時(shí)在接縫處與鋼立柱用兩排螺釘緊密連接，試件本身沒(méi)有明顯的破壞現(xiàn)象。當(dāng)水平荷載達(dá)到42kN 時(shí)，兩塊夾芯鋼板之間產(chǎn)生水平錯(cuò)動(dòng)，見(jiàn)圖12 所示。在試驗(yàn)后期，采用位移控制加載，水平荷載最大達(dá)到了56kN。此時(shí)，墻體受壓區(qū)石膏板與鋼立柱脫離，向外突出。夾芯鋼板在兩塊板接縫處出現(xiàn)較大水平位移，見(jiàn)圖13 所示。

　　3. 試驗(yàn)結(jié)果及分析

　　3.1 數(shù)據(jù)分析

　　3.1.1 試件SW1

　　試件SW1 的荷載- 位移曲線(xiàn)見(jiàn)圖14所示。從圖中顯示，試件在水平荷載達(dá)到42kN 之后，隨著荷載微小的增長(zhǎng)，水平位移大幅度增加。在達(dá)到最大水平荷載49.4kN 后，曲線(xiàn)開(kāi)始出現(xiàn)了下降段。

　　根據(jù)我國(guó)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[9], 在小震下組合墻體的層間變形角限值為1/300層高，從P - Δ 曲線(xiàn)中可以找到相應(yīng)于墻體剪切變形H/300 時(shí)對(duì)應(yīng)的水平荷載P300。

　　根據(jù)以上原則，確定的試驗(yàn)荷載見(jiàn)表2所示。

　　根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果﹑計(jì)算公式和規(guī)范取值，可以求得聚氨酯夾芯鋼板的抗剪參數(shù)取值，見(jiàn)表3 所示。

上一頁(yè)12下一頁(yè)