注：1．石材幕墻安裝在YZ
平面內(nèi)；2．加速度計1安在振動臺臺面上，14、15安在幕墻上，其余安裝在鋼架上；3．圖中黑方塊·表示加速度布置點。
為1．029mXl．192m，最小為0．692mxO．792m，厚度有30mm、25mm、20mm三種規(guī)格，平均厚度24．7mm，足尺模型，采用0．5mm厚
不銹鋼蝶形背卡連接，通過龍骨干掛在試驗鋼框架上。試驗鋼框架平面尺寸為3．0mx3．0m，高5．374m，分別在鋼框架兩對面干掛
石板共29．96m2，兩面石板總重2．1t。將干掛兩面石板的試驗鋼框架安裝在振動臺上進行抗震試驗，輸入的地震波為我國抗震規(guī)范規(guī)定的
“人工波”和國際常用的“El Centro波”兩種。試驗模型如圖2所示。
6．加速度測點布置
試件加速度測點布置圖如圖3所示。
7．試驗步驟
(1)設計、制作鋼框架；
(2)按委托方提供的幕墻試件及技術安裝幕
(3)安裝加速度傳感器；
(4)輸入50gal白噪聲，測試試件的自振頻振型、阻尼比等動力特性；
(5)輸入70gal、lOOgal、200gal、400gal、600gal、800gal、900 gal的人工波和El Centro波，測定試件動力反應，并在試驗過程中觀察各連接件和石材板塊有無破壞情況。
三、試驗數(shù)據(jù)分析
1．試驗模型動力特性分析
在進行各工況試驗前，用白噪聲波測試了試驗模型的動力響應，通過對傳遞函數(shù)的分析，得到試驗模型的動力特性如表2所示。
鋼框架Y方向的計算第一自振周期為0．31秒，與實測第一自振周期0．19秒差別較大，主要原因是計算時忽略了非
結(jié)構(gòu)構(gòu)件(即幕墻龍骨和石材
掛板)的
剛度，使計算周期大于實測周期。
在本試驗中，幕墻安裝在YZ平面內(nèi)，幕墻龍骨和石材掛板的剛度主要在YZ平面內(nèi)起作用，在X方向基本不起作用，所以X方向的計算第一自
振周期(0．29秒)與實測第一自振周期(0．32秒)基本接近。X方向計算周期比實測周期短的原因在于本試驗幕墻安裝時，豎龍骨與頂層鋼梁的連接采用了M12
螺栓配φ12孔，與其它樓層梁的連接采用M12螺栓配φ14孔，即相當于幕墻有一部分質(zhì)量掛在頂層梁上，而計算時假設幕墻的重量是均勻分布在鋼架YZ平面上，使計算周期短于實測周期。
2．層間位移分析
根據(jù)位移響應時程，計算分析得到各試驗工況下層間位移分析，層間位移角匯總?cè)绫?所示。
建筑抗震設計規(guī)范規(guī)定的最大彈性層間位移角限值為1／300，最大彈
塑性層間位移角限值為1／50，從表3可以看出，本次試驗X方向(幕墻平面外)層間位移角最大達到1／36，Y方向(幕墻平面內(nèi))層間位移角最大達到1／87，達到建筑抗震設計規(guī)范要求的最大層間變形。經(jīng)觀察，在整個試驗過程中，石材幕墻沒有進裂現(xiàn)象發(fā)生，蝶形背卡系統(tǒng)沒有發(fā)生破壞。
四、試驗結(jié)論
通過對委托方提供的石材幕墻足尺寸振動臺試驗，得到以下結(jié)論：
1．當輸入的地震波加速度峰值依次達到70gal、100gal、200gal、400gal、600gal、800gal、900gal，試驗鋼框架X方向(幕墻平面外)層間位移角最大達到1／36，Y方向(幕墻平面內(nèi))層間位移角最大達到1／87，達到建筑抗震設計規(guī)范規(guī)定的最大層間位移角限值1／50的要求。試驗結(jié)果表明石材幕墻及其連接件沒有被破壞，通過抗震試驗。
2、蝶形背卡彈性好，與石材和龍骨構(gòu)成彈性連接，有利于抗震減振。
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